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lunes, 4 de junio de 2012

Luminaria Industrial de Alto Montaje.


Características.

• Caja de montaje/conexiones de aluminio inyectado preparada para tubo de 3/4"
• Carcasa de acero formado de gran resistencia con un balastro ventilado para operación más fría y acabada en pintura blanca de poliéster.
• Balastro de Alto Factor de Potencia con aislamiento clase H. Registro U.L. para operación a temperatura
ambiente de 65°C (149°F). Temperatura mínima de arranque de -40° C (-40° F) para Sodio Alta Presión y de -30° C (-20° F) para Aditivo Metálico
• Portalámpara de porcelana base mogul
• Reflector diseñado por computadora con múltiples patrones de distribución para un control preciso
• Clasificación de Eficacia de Luminaria LER=HO-87.71. Número de Catálogo: MHSS-SA18-M-400
• Peso neto aproximado: 37 lbs. (17 kgs.)


DESCRIPCIÓN


El módulo de potencia de acero rolado en frío de la Steeler y el reflector ajustable en obra crean un producto versátil para uso en depósitos de almacenamiento, gimnasios, áreas de ensamblaje, hangares, áreas de manufactura, y de servicio automovilístico. Registro U.L. 1572, aprobada para ambientes húmedos.



viernes, 1 de junio de 2012

Propulsión Por Reacción.


TURBORREACTORES.- La turbina de gas ha encontrado su utilización más espectacular en el campo de la propulsión aeronáutica. Inicialmente utilizada en aparatos militares rápidos, pero con radio de acción reducido, se extiende en la actualidad a recorridos de largo alcance dentro del campo de la aviación.


En general, un propulsor de reacción es un aparato que produce un chorro de gas de gasto másico
G que sale a la velocidad  V 1 y produce un empuje, E = G V1 .

El chorro de gas es el resultado de una combustión:
- En un cohete, el combustible y el comburente están en el interior del aparato, lo que le hace independiente
de la atmósfera
- Por el contrario, el reactor toma el comburente del aire ambiente que penetra en la máquina debido:
a) A la velocidad de desplazamiento (estatoreactor)
b) Al efecto de un compresor accionado por una turbina que toma su energía de los gases de propulsión
(turborreactor), que se reduce a una turbina de gas que genera gases calientes; la turbina
de potencia útil y el recuperador, se sustituyen por una tobera de expansión donde el chorro
de propulsión adquiere la velocidad V 1.


Ciclo y esquemas de un turborreactor


Ciclo Combinado Turbina de Vapor y Turbina de Gas.


Turbina de gas con instalación de turbina de vapor aguas abajo.- Se puede suponer que el vapor de agua se produce únicamente por el calor de escape de la turbina de gas, Fig. Un balance de la entalpía del aire entre la entrada del compresor y la salida del recuperador, es de la forma:

Δ iCompresor + ηc ΔiCombustión = ΔiTurbina gas+ ΔiRecuperador + ΔiPérdidas escape
La energía generada en toda la instalación es:
N 1 = (ΔiTurbina+ ΔiCompresor ) ηg + ΔiRecalentador η R- NElementos auxiliares



Si se aporta una cierta cantidad de calor en la cámara del recuperador, de la forma, ηc Δ1*, la potencia
del vapor aumenta en:
Δ N= ηc ηciclo vapor Δicomb.
por lo que la potencia total N suministrada es: N = N1+ ΔN = Δicomb. η* + ηc ηciclo vapor Δicomb.


La postcombustión en el recuperador provoca un aumento del rendimiento en la forma:


por lo que habrá que aportar la postcombustión siempre que: η c ηciclo vapor > η* , siendo normal elegir
Δ icomb
 tan grande como sea posible, o lo que es lo mismo, que la combustión se realice con un mínimo
de exceso de aire en la cámara.
Instalación combinada con caldera en horno a presión.- Vamos a comparar una instalación
mixta, con otra instalación de vapor (*), tomando como términos comunes los siguientes:
- Calor aportado por el combustible: Δ icomb= Δicomb

- Potencia de los elementos auxiliares: N elem.aux.= Nelem.aux.

- Calor evacuado y perdido por los humos: Δ ievac. humos= Δievac. humos

- Balance energético de la instalación mixta:
Δ icomp + ηc Δicomb= Δitransm. al ciclo de vapor+ Δiturbina gas+ Δicomp+ Δirec.agua+ Δipérd. escape
- Potencia de la instalación mixta:
N = (Δiturbina gas - Δicomp ) η g + Δitransm. al ciclo de vapor ηciclo vapor + Δirec.agua η R- Nelem. aux.




domingo, 27 de mayo de 2012

Operación en los Cuatro Cuadrantes.


La figura  siguiente muestra la operación de una máquina síncrona en los cuatro cuadrantes de un diagrama P-Q. En el diagrama se considera potencia activa positiva cuando ésta es suministrada a la red, con lo cual los cuadrantes I y IV corresponden a la máquina operando como generador. En el caso de la potencia reactiva, ésta es positiva si se está inyectando a la red, lo cual se consigue en los cuadrantes I y II.


Los puntos señalados en el diagrama corresponden a las condiciones de operación definidas
en la Tabla 1.


Conexión de Generadores Síncronos en Paralelo.


El motivo por el cual los generadores sincronos se conectan en paralelo es que a medida que incrementan las necesidades de carga, se requiere generar más energía eléctrica y la forma en que se puede ir incrementando la generación es conectar más generadores síncronos en paralelo. Además los generadores síncronos a excepción del acoplamiento mecánico, ellos ordinariamente no pueden operar en serie, son estables solamente cuando operan en paralelo. Si uno de los generadores conectados en paralelo adelanta su propia fase respecto a otro, más carga es automáticamente manejada por este. Al mismo tiempo el otro generador, retarda su propia fase cediendo alguna de su carga. El resultado es que el generador que maneja más carga pierde velocidad, pero el que la cede la aumenta su velocidad hasta que la relación de fase propia es restablecida. Este cambio de carga entre los dos generadores en paralelo es equivalente a la transferencia de energía de uno a otro. No obstante es algunas veces convenientes considerar el cambio de carga como un intercambio de energía ya que la transferencia real de energía no se lleva a cabo, excepto cuando la carga en el sistema es cero o cuando la carga en un generador es menor que el cambio requerido en su carga para restablecer el sincronismo.

Las condiciones ideales de operación para los generadores sincronos en paralelo son tener sus KVA´s de salida proporcionales a sus rangos de KVA y tener sus corrientes de salida en fase una con otra y por consiguiente en fase con al corriente de carga. Bajo estas condiciones la corriente resultante entregada a la carga por los generadores sincronos en paralelo es igual a la suma aritmética de las corrientes de salida de los generadores individuales.

las condiciones bajo las cuales los generadores sincronos pueden operar satisfactoriamente en paralelo, son tan limitadas como para los transformadores en paralelo. Cuando llos transformadores operan en paralelo, son conectados en paralelo tanto en el lado primario como el secundario. Todos los voltajes del primario y secundario deben ser iguales en magnitud y fase, bajo estas condiciones las salidas relativas de los transformadores y los factores de potencia a los cuales operan son fijados por las constantes de los transformadores. Cuando los generadores sincronos están en paralelo, sus voltajes en terminales son iguales y están en fase ,estos voltajes corresponden a los del secundario de los transformadores, no obstante que los voltajes de excitación de los generadores corresponden a los voltajes del primario de los transformadores, los voltajes no necesitan ser iguales en magnitud y fase. Ellos pueden ser ajustados en magnitud y fase, cambiando la cantidad relativa de potencia dada a los generadores y al mismo tiempo cambiando sus excitaciones relativas. De este modo los generadores sincronos pueden dividir los Kw de carga en cualquier modo deseado y operar a cualquier factor de potencia deseado.

Para que un generador sincrono pueda conectarse en paralelo con otros ya funcionando se requiere que el generador entrante cumpla con los siguientes requisitos:

1.    Igual secuencia de fases en los voltajes de generación.

Esto significa que la secuencia de fases en los voltajes de generación en el generador entrante debe ser igual a la del bus al cual se va a conectar. Para verificar esto se necesita un secuencímetro.

2.    Que la velocidad del generador entrante corresponda exactamente con al frecuencia del sistema al que se va a conectar.

En realidad en el instante de conectar las frecuencias del generador entrante y la del bus, no pueden ser iguales, ya que de otra manera no podría verse en instante de correspondencia de fases. En virtud de que el generador entrante, va conectarse para contribuir con el sistema, la frecuencia del generador entrante debe ser ligeramente mayor que la del bus ( 1/3 de ciclo aprox. ), para que en el instante que se conecte empiece a manejar parte de la potencia activa y ya conectado entonces sí, las frecuencias se igualan.

1.    La tensión del generador entrante debe ser numéricamente igual a la del bus ( sistema en los bornes en que efectúe la conexión ).


2.    Debe existir correspondencia de fases ( momento en que debe cerrarse el interruptor que conecta al generador entrante ).

La correspondencia de fases significa: que si los voltajes del bus en cada una de sus fases tienen un valor determinado, los voltajes del generador entrante en cada una de sus fases debe tener el mismo valor, en pocas palabras entre sus terminales que se conectan no debe existir diferencia de potencial.

para checar correspondencia de fases existen en forma práctica varios métodos los usuales son los siguientes:

1.    Lamparas de sincronización.- Una antigua forma de indicador de sincronismo, que todavía se utiliza algunas veces, exige el empleo de lamparas incandescentes conectadas de manera tal que un evento especifico de encendido o apagado de las lamparas se presente solo una vez y este corresponda al instante de correspondencia de fases y señale así el instante en el cual debe cerrarse el interruptor.

a).- método de lamparas abiertas:

Como podrá observarse el instante de sincronismo corresponderá al instante cuando la lampara 1 y 2 están apagadas. Debe tenerse cuidado antes de operar estas lamparas para sincronización, debe checarse el buen estado de ellas.

b).- Método de lamparas cruzadas:


En el instante de sincronismo ambas lamparas 1 y 2 encendidas al voltaje de línea.


c).- Método de Siemens haslke:


2.    Uso de Sincronoscopio. El sincronizador lincoln ha sustituido casi totalmente el empleo de las lamparas de sincronización, aunque en algunas ocasiones se utilizan las dos conjuntamente. El Sincronoscopio consiste en un pequeño motor bipolar, cuya estructura laminada del campo es excitada desde las barras colectoras ( bus ) a una frecuencia f1 = w/2p, a través de una resistencia Rf, que es lo suficientemente grande para tener la seguridad que la corriente de excitación estará en fase con la tensión aplicada V.


El inducido tiene dos devanados R y X en cuadratura alimentados desde el generador entrante cuya frecuencia  f2 =w´/2p, y tensión V´ pueden ser mayor o menores que la del bus. Un devanado esta en serie, mediante anillos de contacto, con una resistencia no inductiva R y el otro esta en serie, mediante anillos de contacto, con una resistencia no inductiva R y el otro esta en serie con una reactancia X de valor tal, que las corrientes en los devanados están muy próximas a cuadratura de tiempo y sus fmm´s eficaces son iguales; en otras palabras, la corriente en el devanado X se atrasa con respecto a V´en casi 90º. Se supone que la tensión inducida en bobinas del inducido R y X por la alternancia del flujo de excitación es despreciable y que la tensión inducida en F por los flujos debidos a los devanados R y X es también despreciables.

De acuerdo con estas hipótesis es posible considerar independientemente el par que actúa sobre la bobina R debido a la reacción entre su corriente y el flujo establecido por el campo F y el correspondiente par que actúa sobre la bobina X debido a su reacción con la bobina F. La corriente en la bobina R esta en fase con V´ y el flujo debido a F esta en fase con V. Mientras que el generador entrante esta adquiriendo velocidad, el ángulo de fase entre V y V´esta variando constantemente, si este ángulo d, en el instante en que los ejes de los devanados R y F están desplegados mecánicamente por el ángulo q, el par que actúa sobre la bobina R es:

TR = K Sen q Cos d´








Flujo de Dispersión


Todo el flujo magnético que es creado por cada polo principal no entra al núcleo de  armadura a través del entrehierro, algún flujo escapa de la superficies laterales del núcleo del polo y zapata polar, pasa a través de la zona interpolar y entra en iguales superficies de polos adyacentes. Para la mayoría de las máquinas bien diseñadas este es el llamado flujo de dispersión y representa alrededor del 10 al 20 % del flujo que es útil en el proceso de generación de voltaje. El área del núcleo del polo debe ser determinada sobre una base de valores actuales de flujo y de densidades de flujo permisible, un factor de dispersión If es útil para realizar estos cálculos. Es definido como la razón de flujo total por polo al flujo útil de armadura y es dado por:

If = (f + f1 ) / f

Donde:

f = Flujo útil de armadura                                     f1= Flujo de dispersión

GENERADORES CON EXCITACIÓN SEPARADA Y AUTOEXCITADOS.

Hay dos clasificaciones de generadores de C.D.


Que la máquina sea autoexcitada o con excitación independiente depende de la clase de servicio y condiciones de operación, pero los siguientes puntos practicos deberán ser considerados en esta conexión.

1.    Los generadores con excitación independiente son usados con poca frecuencia.

2.    En el caso de un generador compuesto excitado independientemente, solamente el campo shunt es excitado por una fuente externa de CD; bajo tal condición puede ser dicho que la máquina es dualmente excitada.

3.    El campo serie de un generador compuesto puede ser colocado en serie con la armadura o en serie con una de las líneas que alimenta la carga.



Las condiciones que deben llenarse para que un generador autoexcitado genere en el instante del arranque un voltaje arriba de Er son:

1.    La máquina debe desarrollar o generar un pequeño voltaje como resultado del magnetismo residual.

2.    La resistencia total del campo debe ser menor que la llamada “ Resistencia Crítica ”.

3.    La velocidad de la armadura debe estar arriba de la llamada “ Velocidad Crítica ”.

4.    Debe haber una adecuada relación entre la dirección de rotación y las conexiones del campo a las terminales de armadura. El valor del voltaje a el cual la máquina opera será determinado por la forma de la curva de magnetización y la resistencia total del circuito de campo.




sábado, 26 de mayo de 2012

Importancia de la Eficiencia en Maquinas de CD


Por  cualquiera de los métodos que se calcule la eficiencia o rendimiento h, observamos que ésta incrementa con aumento de la carga y alcanza un máximo y posteriormente cae.


Las máquinas de CD, son en general bien diseñadas, bien construidas y manufacturadas acorde a las normas standard de NEMA ( NATIONAL ELECTRICAL MANUFACTURES ASSOCIATION ). Además las máquinas cada vez están siendo mejoradas, usando mejores materiales de manera tal que se pueden obtener más grandes rangos de temperatura de operación y la continuidad de servicio es mejor bajo condiciones severas de operación.

La eficiencia tiene una influencia extremadamente importante sobre las características de operación de una máquina de CD, ya que afecta a factores tales como, la elevación de temperatura continua del servicio y costo de la energía eléctrica. Así una máquina que trabaja a una alta eficiencia pierde poca potencia e inversamente todas las pérdidas de potencia son convertidas a calor por lo cual se comprenderá que la elevación de temperatura de una máquina es en gran parte afectado por la eficiencia. Sí la elevación de temperatura excede a los valores preestablecidos de 40º C y 50º C, tenderá a causar una falla de aislamiento y eventual ruptura.


Obviamente que desde el punto de vista de calentamiento es deseable minimizar las pérdidas de manera tal que la eficiencia sea alta. Además si una máquina tiene baja eficiencia y la temperatura excede lo preestablecido es necesario usar abanicos de enfriamiento montados sobre el eje, lo cual requiere potencia adicional, bajando en consecuencia la eficiencia aún más.


Otra importante consideración cuando un gran número de motores son empleados, es el costo de operación. Los costos de energía debido a las pérdidas, como un porcentaje del costo total de operación se elevan a medida que la eficiencia cae.


Es generalmente cierto que las máquinas más grandes son más eficientes que las pequeñas, también las máquinas a más altas velocidad funcionan mejor que las de baja velocidad desde el punto de vista de eficiencia. Tales condiciones resultan del hecho de que las pérdidas, como un porcentaje de la entrada total, tienden a ser menores para las altas capacidades y altas velocidades, tanto en motores como generadores.